利用计算机设计单片开关电源的方法与步骤【钜大锂电】

利用计算机设计单片开关电源的方法与步骤

下面对35个设计步骤作详细的阐述。

[步骤1]确定开关电源的基本参数

（1）交流输入电压最小值：Umin，见表1。

（2）交流输入电压最大值：Umax，见表1。

表1根据交流输入电压范围确定Umin、Umax值

交流输入电压U（V）Umin(V)Umax(V)固定输入：100/11585132通用输入：85～26585265固定输入：230±15％195265（3）电网频率fL：50Hz或60Hz。

表2反馈电路的类型及UFB参数值

反馈电路类型UFB（V）UO的准确度（％）SV（％）SI（％）基本反馈电路5.7±10±1.5±5改进型基本反馈电路27.7±5±1.5±2.5配稳压管的光耦反馈电路12±5±0.5±1配TL431的光耦反馈电路12±1±0.2±0.2

（4）开关频率f：100kHz。

（5）输出电压UO（V）：已知。

（6）输出功率pO（W）：已知。

（7）电源效率η：一般取80％，除非有更好的数

据可用。

（8）损耗因数Z：Z代表次级损耗与总功耗的比

值。典型值为0.5。

[步骤2]根据输出要求，选择反馈电路的类型以及反馈电压UFB

详见表2。可从4种反馈电路中选择一种合适的电路，并确定反馈电压UFB的值。

[步骤3]根据U、pO值来确定输入滤波电容CIN、

直流输入电压最小值UImin

（1）令整流桥的响应时间tc=3ms。

（2）根据输入电压，从表3中查出CIN值。

（3）得到UImin的值。

表3确定CIN、UImin的值

交流输入电压U（V）pO（W）比例系数（μF/W）CIN(μF)UImin(V)固定输入：100/115已知2～3(2～3）×pO≥90通用输入：85～265已知2～3(2～3）×pO≥90固定输入：230±15％已知11×pO≥240[步骤4]根据交流输入电压U确定初级感应电压UOR、钳位二极管反向击穿电压UB值

（1）根据输入电压，从表4中查出UOR、UB值。

（2）步骤25将用到UB值来选择瞬变电压抑制器（TVS）的型号。

（3）TOpSwitch关断且次级电路处于导通状态时，

次级电压会感应到初级。感应电压UOR与UI相叠加后，加至内部功率开关管（MOSFET）的漏极上。此时初级漏感释放能量，并在漏极上出现尖峰电压UL。由于上述不利情况同时出现，极易损坏芯片，因此需给初级新增钳位保护电路。利用TVS器件来吸收尖峰电压的瞬间能量，使上述三种电压之和不超过漏－源击穿电压U（br）DS值。

表4确定UOR、UB值

U（V）UOR(V)UB(V)固定输入：100/1156090通用输入：85～265135200固定输入：230±15％135200

[步骤5]根据UImin和UOR来确定最大占空比Dmax

Dmax的计算公式为：Dmax=×100％（1）

（1）MOSFET的通态漏－源电压UDS（ON）=10V。

（2）应在U=Umin时确定Dmax。

若将UOR=135V、UImin=90V、UDS(ON)=10V一并代入式（1），可计算出Dmax=64.3％，这与典型值67％非常接近。Dmax随着U的升高而减小，例如当U=Umax=265V时，Dmax=34.6％。

[步骤6]确定初级脉动电流IR与初级峰值电流Ip的比值KRp

含义比例系数

KRp=IR/Ip(2)

（1）当U确定之后，KRp有一定的取值范围。在110V／

115V或宽范围电压输入时，可选KRp=0.4，当230V输入时，取KRp=0.6。

（2）在整个迭代过程中，可适当增大KRp的值，但不得超过表5中规定的最大值。

表5确定KRp

U（V）KRp最小值（持续模式）最大值（不持续模式）固定输入：100/1150.41.0通用输入：85～2650.41.0固定输入：230±15％0.61.0[步骤7]确定初级波形参数

计算下列参数（电流单位均取A）：

（1）输入电流的平均值IAVGIAVG=（3）

（2）初级峰值电流IpIp=（4）

（3）初级脉动电流IR〔可由式（2）求得〕

（4）初级有效值电流IRMSIRMS=Ip（5）

[步骤8]根据电子数据表格和所需Ip值，选择TOpSwitch芯片

（1）所选极限电流最小值ILIMIT(min)应满足

0.9ILIMIT(min)≥Ip（6）

（2）若芯片散热不良，则选功率稍大些的芯片。

[步骤9和步骤10]计算芯片的结温Tj

（1）计算结温TjTj=〔IRMS2×RDS(ON)＋CXT(UImax＋UOR)2f〕·

RθA＋25℃（7）

式中：CXT是漏极结点的等效电容。括号内第二项代表当交流输入电压较高时，由于CXT不断被充放电而引起的开关损耗，可用pCXT表示。

（2）计算过程中若发现Tj>100℃，应选功率较大的TOpSwitch芯片。

[步骤11]验算Ip

Ip=0.9ILIMIT(min)（8）

（1）输入新的KRp值且从最小值开始迭代，直到

KRp=1.0。

（2）检查Ip值是否符合要求。

（3）迭代KRp=1.0或Ip=0.9ILIMIT（min)。

[步骤12]计算初级电感量LpLp=·（9）

式中：Lp的单位取μH。

[步骤13]选择磁芯与骨架并确定相关参数

从厂家供应的磁芯数据表中查出适合该输出功率的磁芯型号，以及有效截面积（SJ）、有效磁路长度（l）、等效电感（AL）、骨架宽度（b）等参数值。

[步骤14]设定初级层数d和次级匝数NS的初始值

设定d=2层。当U=85V～265V时取NS=0.6匝；再用迭代法计算NS；亦可根据次级每伏匝数和UF1值，直接计算NS值（参见步骤15）。

在步骤15至步骤22中必须确定高频变压器的9个重要参数：初级电感量Lp，磁芯气隙宽度δ，初级匝数Np，次级匝数NS，反馈绕组匝数NF，初级裸导线直径Dpm，初级导线外径DpM，次级裸导线直径DSm和次级导线外径DSM。上述参数中，除Lp可直接用公式单独计算外，其余参数都是互相关联的，因此通常从次级匝数开始计算。另外鉴于反馈绕组上的电流很小（一般小于10mA），对其线径要求不严，因此不需计算导线的内、外直径。

[步骤15]计算次级匝数NS

关于230V或宽范围输入应取0.6匝/V，现已知UO=7.5V，考虑到在次级肖特基整流管上还有0.4V的正向压降UF1，因此次级匝数为(UO＋UF1)×0.6=4.74匝。由于次级绕组上还存在导线电阻，也会形成压降，实取NS=5匝。下面就以该数据作为初始值分别计算其余7个参数。

[步骤16]计算初级匝数NpNp=NS×（10）

将UOR=85V，UO=7.5V，UF1=0.4V，NS=5匝一同代入式（10），计算出Np=53.8匝。实取54匝。

[步骤17]计算反馈绕组匝数NFNF=NS×（11）

将NS=5匝，UFB=10.4V，UF2=0.7V，UO=7.5V，UF1=0.4V代入式（11），计算出NF=7.03匝。实取7匝。

[步骤18]根据初级层数d、骨架宽度b和安全边距M，计算有效骨架宽度bE（单位是mm）

bE=d(b－2M)（12）

将d=2，b=8.43mm，M=0代入式（12），求得bE=16.86mm。

再计算初级导线的外径（带绝缘层）DpMDpM=（13）

将bE=16.86，Np=54匝代入式（13），求得DpM=0.31mm。扣除漆皮后裸导线的内径Dpm=0.26mm。

[步骤19]验证初级导线的电流密度J是否满足初级有效值电流IRMS=0.32A之条件J==（14）

将Dpm=0.26mm、IRMS=0.32A代入式（14），得到J=6.06A/mm2。电子数据表格中实取6.17A/mm2。

若J>10A/mm2，应选较粗的导线和较大的磁芯骨架，使J<10A/mm2。若J<4A/mm2，应选较细的导线和较小的磁芯骨架，使J>4A/mm2；亦可适当新增Np的匝数。

[步骤20]计算磁芯中的最大磁通密度BMBM=（15）

将Ip=0.74A，Lp=623μH，Np=54匝，磁芯有效横截面积SJ=0.41cm2代入式（15），计算出BM=0.2082T。电子数据表中实取0.2085T。

要指出，若BM>0.3T，则需新增磁芯的横截面积或新增初级匝数，使BM在0.2～0.3T范围之内。如BM<0.2T，就应选择较小的磁芯或减小Np值。

[步骤21]计算磁芯的气隙宽度δδ=40πSJ（16）

式中δ的单位是mm。将SJ=0.41cm2，Np=54匝，Lp=623μH，磁芯不留间隙时的等效电感AL=2.4μH／匝2代入式（16），计算出δ=0.22mm。气隙δ应加在磁芯的磁路中心处，要求δ≥0.051mm。若δ小于此值，需增大磁芯尺寸或者新增Np值。

[步骤22]计算留有气隙时磁芯的等效电感ALGALG=（17）

将Lp=623μH，Np=54匝，代入式（17），得到ALG=0.214μH／匝2。电子数据表中实取0.215μH／匝2。

要说明两点：

（1）ALG值必须在选好Np值以后才能确定。

（2）如上所述，高频变压器的设计是一个多次迭

代的过程。例如当Np改变后，NS和NF的值也一定会按一定的比例变化。此外，在改变磁芯尺寸时，需对J、BM、δ等参数重新计算，以确信它们仍在给定的范围之内。这表明若计算结果与电子数据表格中的数值略有差异，也属正常现象，因二者迭代过程未必完全一致。

[步骤23]确定次级参数ISp、ISRMS、IRI、DSM

（1）计算次级峰值电流ISp

次级峰值电流取决于初级峰值电流以及初、次级匝数比，有公式ISp=Ip×（18）

将Ip=0.74A，Np=54匝，NS=5匝代入式（18），得到ISp=7.99A。

（2）计算次级有效值电流ISRMS

次级纹波电流与峰值电流的比例系数KRp与初级完全相同，差别仅是对次级而言，KRp反应的是次级电流在占空比为（1－Dmax）时的比例系数。因此，计算次级有效值电流ISRMS时，须用下面公式：ISRMS=ISp（19）

表6选择钳位二极管和阻塞二极管

U（V）钳位电压UB（V）钳位二极管阻塞二极管固定输入：100/11590p6KE91(91V/5W)BYV26B(400V/1A)通用输入：85～265200p6KE200(200V/5W)BYV26C(600V/1A)固定输入：230±15％200p6KE200BYV26C

将ISp=7.99A，Dmax=51％，KRp=0.92代入式（19），求得ISRMS=3.35A。电子表格中的计算结果为3.36A。

（3）计算输出滤波电容上的纹波电流IRIIRI=（20）

将ISRMS=3.36A，IO=2A代入式（20），求得IRI=2.70A。

最后计算次级裸导线直径，有公式DSm=·=1.13（21）

将ISRMS=3.36A，J=5.18A／mm2代入式（21），求得DSm=0.91mm。实选0.900mm的公制线规。要指出，当DSm>0.4mm时，应采用0.4mm的两股导线双线并绕NS匝。与单股粗导线绕制方法相比，双线并绕能增大初级绕组的等效横截面积，改善磁场耦合程度，减小磁场泄漏及漏感。此外，用双线并绕方式还能减小次级导线的电阻值，降低功率损耗。

若选用三重绝缘线来绕制初级绕组，则导线外径（单位是mm）的计算公式为：DSM=（22）

将b=8.43mm，M=0，NS=5匝代入式（22），求得DSM=1.69mm。可选导线直径DSm≥0.91mm而绝缘层外径DSM≤1.69mm的三重绝缘线。

[步骤24]确定次级整流管、反馈电路整流管的最高反向峰值电压：U（br）S、U（br）FB

有公式：U（br）S=UO＋UImax·（23）U（br）FB=UFB＋UImax·（24）

将UO=7.5V，UFB=10.4V，UImax=375V，NS=5匝，Np=54匝，NF=7匝，分别代入以上两式，求得U(br)S=42.2V，U（br)FB=59V。这与电子表格中给出的结果完全相同。

[步骤25]选择钳位二极管和阻塞二极管

见表6。关于低功率的TOp200、TOp201、TOp210型单片开关电源，可选UB=180V的瞬变电压抑制器。

[步骤26]选择输出整流管

输出整流管宜采用肖特基二极管，此类管子的压降低、损耗小，能提高电源效率。典型产品有MOTOROLA公司生产的Mbr系列。要求管子的最高反向工作电压URM≥2U（br）S，〔U（br）S为整流管实际承受的最大反向峰值电压〕；其标称电流IF1≥3IO(IO为最大持续输出电流)。

肖特基二极管的最高反向工作电压一般不超过100V，仅适合做低压、大电流整流用。当UO≥30V时，需用耐压100V以上的超快恢复二极管来代替肖特基二极管，此时电源效率会略有下降。

[步骤27]利用步骤23得到的IRI，选择输出滤波电容COUT

（1）滤波电容在105℃、100kHz时的纹波电流应≥IRI。