如何用频率计算法设计RCC式开关电源？

如何设计一款开关电源？哪款变换器适合设计中小功率的开关电源？本文就介绍一种利用频率计算法设计RCC式开关电源的方法。

RCC电路原理简单，由开关变压器和主开关管谐振出现振荡，副开关管可以调节占空比，以此调节输出电压。但是RCC电源的占空比、工作频率随使用环境和内部参数的变化而改变，使得开关管控制极的电流驱动波形难以确定，给器件参数选定，尤其是变压器的设计带来困难。传统设计重要有诺模图法和磁芯面积乘积Ap计算校验法。这两种方法在定频率计算中较实用，但若未知频率，将不能用以上两种方式设计。传统的方法是给RCC电源预设一频率，然后设计变压器。但因变压器参数直接影响到电源的工作频率，所设计的变压器工作频率经常与预设频率相差太大而不能正常工作；电源参数需多次重复设计，导致初期设计计算量大，而且该“拼凑法”在后期调试中，实际频率很难与理论值吻合，导致电源不能工作在设计的最佳状态。

本文推导出频率计算公式，并得出频率与输入电压成正比，与负载电流、初、次级电感量成反比。在确定的输入电压和已知的最大输出功率下，根据电源给定的输入电压、输出电压、额定工作频率和占空比直接求取变压器的初、次级匝数，一次设计就能确定变压器所有参数，解决了高频变压器设计中要反复设计与验证的问题。基于该方法设计了一台5V／10A的开关电源，并对电源的工作频率、占空比等参数进行了验证。

1RCC原理

1．1RCC原理

电路如图1，上电后，C3两端电压使电流经起振电阻R1，R2，驱使主开关管Q1导通，随着Q1导通，经由反馈电感T1的反馈信号加强对Q1控制极正向驱动，使Q1迅速导通。因感应电动势与电流变化率成正比，当变压器初级电流最大(饱和导通)时，T1’两端电压为0，Q1退出饱和状态开始关断。此时，T1’感生反向电动势，加速Q1关断，同时饱和状态R4两端电压驱使Q2开通，并将Q1控制极短路，使Q1关断，经起振电阻R1，R2重新使Q1导通，依此循环。RCC电路始终工作在临界导通模式，不会出现反激变换中的持续能量传递模式，其初级电流始终都是一个锯齿形三角波形，而不会出现梯形波。RCC电路调节电压的输入方式是通过控制初级峰值电流来实现的。

1．2自振荡频率计算

若变压器T1的初级、次级电流为i1，i2，电压为u1，u2，匝数为N1，N2，电感量为L1，L2，分析变压器初级电感，由电磁感应定律知，在导通时间△t下有以下关系：

由式(8)可知，占空比与变压器初级电感量L1成正比，与输入电压u1、次级电感量L2成反比，占空比不受初、次级电流变化的影响。

理想状态下变压器的输入输出能量相等：

由式(10)可知，振荡频率f随u1的升高而升高，随输出电流i2、初次级电感量L1，L2的增大而减小。根据式(8)，式(10)，可确定变压器的初、次级电感L1，L2，它们是检验电源能否达到设计要求的重要参考。

2设计实例

基于频率计算法设计了一个50W的RCC开关电源，其原理图如图2所示。为了图面清晰，图中未画出工频滤波和整流电路。该电源采用典型RCC拓扑结构，其整流、滤波、缓冲吸收电路、电压负反馈电路、过流控制的设计可参照文献。

2．1选择磁芯

所设计的电源最大输出功率为pout=50W，所需的输入功率pin=pout／η，预计效率为0．8，以时变压器能承载的最大功率应不小于62．5W。若设计的电源最低工作频率不低于50kHz，查磁芯参数表知，EE30磁芯在50kHz时最大输出功率为64W，能满足所需功率的要求，其磁芯有效截面积Ae=109mm2。

2．2求初、次级匝数

自激反激式变压器匝数N的计算公式为：

式中：输出电压u2=5．7V(含整流管压降0．7V)，若允许磁芯工作磁通密度Bw≤120mT，将Bw代入式(11)得N2≥4．35，则取整为5匝。

由于变压器的输入／输出能量相等：

由于次级最大平均电流为10A，设计占空比D为0．3，则输出瞬时极限电流I2max=28．57A，由式(6)解出次级电感量L2=2．45μH。同理可以得出初级极限电流Imax=1．34A，初级电感量L1=1．39mH。由式(4)知N1=106。

2．3选定线径

漆包线电流密度J=4A／mm2，则线径为：

相应可得初次级绕组线径分别为：φ1=0．253mm，φ2=1．784mm。对照GB(国标)线径表，取接近且不小于计算值的初级线径为0．28mm，次级线径为1．25mm，两股并绕。

2．4磁芯窗口空间校验

线圈所占窗口面积为：

查相应磁芯参数表知，EE30磁芯的窗口面积Aw=73．35mm2，若窗口使用系数取推荐相关经验值0．4，则0．4Aw=29．34mm2>Aw1，磁芯空间可以容下绕组。

2．5气隙计算

为了有效防止磁芯磁饱和，RCC式开关电源高频变压器应在磁芯中插入气隙，使磁芯的导磁率下降。气隙Lg的计算公式为：

式中：μ0为真空中磁导率，所有量均为已知。计算得Lg=1．26mm。由于磁芯为EE型对称安装，磁芯气隙均分到磁芯所留空隙中，EE30磁芯安装时，要保留Lg／2=0．63mm的间隙。变压器的重要参数如表1所示。

3实验结果及分析

输出电流为10A时初级电流i1和次级电压u2如图3所示。从数字示波器的波形可以看出，此时的占空比D为0．31，与设定的占空比相差3．33％，频率f为47．6kHz，与设定频率相差3．93％。这是由于高频变压器次级线圈取整引起的，通过调节磁芯气隙可以简捷调节变压器初、次级线圈的电感值，使各项指标与理论值相吻合。因误差不大，该设计中没有做此调整。

采用自耦变压器调压，测得在母线电压降低为250V，次级电流保持10A时次级电压如图4所示。

此时的占空比D为0．36，频率f为40kHz，说明RCC变压器工作占空比随输入电压的减小而增大，工作频率随输入电压的减小而减小。将u1=250V代入占空比计算式(8)和频率计算式(10)，求解得出D=0．343，f=40．7kHz，实际工作占空比与理论值相差5．56％，工作频率与理论值相差1．72％。输入直流电压为300V，输出电流为5A时，变压器次级线圈电压如图5所示。

此时的占空比D为0．3，频率f为100kHz，说明当改变输出电流值时，电源的工作占空比并没有发生变化，占空比与输出电流大小没有关系。而工作频率随输出电流的减小而线性增大。将io=5A代入占空比计算式(8)及频率计算式(10)，求解得出D=0．3，f=92kHz，工作频率与理论值相差8．69％。4结语

RCC电路通过变压器初级线圈与开关管谐振出现自振荡，在输入电压和负载一按时，振荡频率受初、次级电感量的影响较大。因RCC工作频率可变，而过低频率将导致磁芯磁饱和，因此设计RCC变压器时必须留有气隙，以增大磁阻，防止磁芯饱和。与普通变压器工作方式不用，RCC变压器初、次级线圈相当于储能电感，加之变压器磁芯装配预留气隙出现的漏感以及缓冲网络引发的损耗，不能简单用初级的压匝比求次级匝数。为此，本文提出了一种用于RCC开关电源设计的频率计算验证方法，可以根据变压器的输入电压、输出电压、工作频率和占空比等参数直接计算变压器的相关参数。依照该方法设计的电源不需重复设计和校验即可工作在预设的状态，解决了RCC变压器需反复设计的问题。基于该方法设计了一台实验样机，实验表明，其工作状态与设定状态基本一致，说明用变压器匝数直接计算法设计RCC电源是可行和有效的。本文推导出了Rcc电源的工作频率、占空比与变压器初、次级电感量、输入电压、输出电流的关系，为RCC式开关电源的设计和调试供应了依据。